运用检修
（）文章编号：１００２７６０２２０１２０３００４２０２－－－铁道车辆 第５０卷第３期２０１２年３月
Ｃ８０Ｂ型不锈钢运煤敞车车钩高度超差原因分析及改进措施
王勤家
（）铁道部驻齐齐哈尔机车车辆验收室，黑龙江齐齐哈尔１６１００２
中图分类号：Ｕ２７０．３４ 文献标识码：Ｂ
装６型、１７型车钩， Ｃ８０Ｂ型不锈钢运煤敞车采用１
用了整体冲击座、防盗型止挡铁、车钩支承座及尼龙磨产品结构和制造工艺已经得到耗板等。２００３年至今，但在钩缓组装中，经常出现车钩高度超了改进和提升，
差并且调整困难的问题。
２
承座的支承面尺寸为１其组装示意图见图２。４＋ｍ，－１ｍ
当冲击座的尺寸为上差、支承座的尺寸为下差时，图１中的Ｃ点位置下移３ｍｍ；当冲击座尺寸为下差、支承图１中的Ｃ点位置上移４ｍｍ。从座的尺寸为上差时，
当Ｃ点在－３图１中的Ａ点、Ｃ点、Ｄ点的关系可知，ｍｍ～４ｍｍ范围内变化时，Ｄ点将在－７．８ｍｍ～１０．４ｍｍ范围内变化。可见，Ｃ点的变化对Ｄ点也具有明显的缩放作用。
１ 原因分析
车钩高度应为８影响该高度的因８０ｍｍ±１０ｍｍ，素主要有牵引梁上翘或下垂尺寸、冲击座与支承座尺转向架空车自由高等。寸、
１．１ 牵引梁上翘或下垂尺寸的影响
车钩及缓冲器组装在牵引梁上，牵引梁的上翘或下垂对车钩高度影响较大。图１为牵引梁与车钩组装示意图。
图２ 冲击座、止挡铁、支承座组装示意图
１．３ 相关配件尺寸的影响
车钩缓冲装置由缓冲器、钩尾框、前后从板座、钩车钩、冲击座、支承座、尼龙磨耗板等组成，其本托扳、
图１ 牵引梁与车钩组装示意图
身的公差对车钩高度具有一定的影响。冲击座止挡铁工作面、支承座止挡铁工作面均为铸造毛坯面，以及车钩铸件的尺寸公差范围较大，这些因素都直接影响车钩高度。
１．４ 转向架空车自由高度的影响
转向架的高度直接反映车体的高度，转向架空车
１０自由高为６其对车钩高度的缩放比为１∶１，８０＋ｍ， ０ｍ
／铁道货车通用技术条件》规ＧＢＴ５６００—２００６《
定：牵引梁上翘或下垂尺寸应小于或等于５ｍｍ。从图当Ｂ点在－５ｍｍ～１中Ｏ点、Ｂ点、Ｄ点的关系可知，５ｍｍ范围内上翘或下垂时，Ｄ点将在－６．８ｍｍ～６．８ｍｍ范围内变化。可见，Ｂ点的变化对Ｄ点具有明显的缩放作用。
支承座尺寸的影响１．２ 冲击座、
冲击座与止挡铁装配尺寸为３支２３ｍｍ±２ｍｍ，
；收稿日期：修订日期：２０１１０９３０２０１１１２０６－－－－，作者简介：王勤家（男，工程师。１９５７－）
其空车自由高的尺寸公差为±１这也是对车钩０ｍｍ，高度影响的范围。
同一车辆的两转向架空车自由高不一致时，也对车钩高度产生一定的影响，转向架与车体之间的心盘磨耗
＋０．６
。盘尺寸为７其对车钩高度的缩放比为１ｍ，∶１ ０ｍ
·４２· 运用检修
（）文章编号：１００２７６０２２０１２０３００４３０２－－－铁道车辆 第５０卷第３期２０１２年３月
客车Ｊ型闸调器制动漏泄故障原因分析及对策
吴振华
（）郑州铁路局郑州客车车辆段，河南郑州４５００５２
中图分类号：Ｕ２７０．３５ 文献标识码：Ｂ
使制动Ｊ型闸调器的主要作用是调整闸瓦间隙，
缸活塞行程保持在规定范围内。但近年来陆续发生由于Ｊ型闸调器漏泄而导致制动主管漏泄的故障，构成西安铁路局１行车事故。如：２００８年８月２４日，１６２次（西安—济南）旅客列车到达新乡站，换挂机车后进行列车试验时发现列车制动主管压力漏泄超标，造成，故障原因是列车组中列车在新乡站晚点３ｈ２５ｍｉｎＹＷ２６６４２５５号车的Ｊ型闸调器风筒连通管漏风造成２
制动缸压力急剧下降，引起列车制动主管压力漏泄超标；济南铁路局Ｋ南宁—２００９年１１月１３日，１１３８次（青岛）旅客列车到达南昌站，由于机后４位ＹＷ２２Ｂ６６５７８１号车的Ｊ型闸调器风筒漏风造成列车制动主
收稿日期：２０１１１１１５－－，作者简介：吴振华（男，工程师。１９７４－）
管压力漏泄超标，导致列车晚点１ｈ３８ｍｉｎ。本文将通过分析Ｊ型闸调器原理及故障发生的原因，提出防范措施和建议。
１ 作用原理
）图１是单向闸调器，制动缸活塞行程Ｊ型闸调器（
过长（超过２时能自动缩短到规定范围，短于００ｍｍ）下限标准１７５ｍｍ时则不能自动调整。其作用原理为：制动时，如果制动缸活塞行程符合规定，则闸调器不动作，当活塞行程超过２制动缸活塞将越００ｍｍ时，距制动缸后盖２过制动缸缸壁上的小孔（１３ｍｍ的缸，体处，直径为３ｍｍ）制动缸内压力空气便经过直径６进入闸调器风筒内，推动活塞，压缩活ｍｍ的连通管，
使棘子向前伸张，棘子因棘子弹簧的弹力被压塞弹簧，
钩在棘轮上；当制动机缓解时，制动缸压力空气排下，
２ 车钩高度超差调整存在的问题
檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨ｍｍ范围内。（）落成交验时，车体与转向架已组装完成，冲击１座、支承座已组装上车，因此不能再依据车钩高度选配上述零部件。此时只能通过选择尼龙磨耗板厚度（８
）对冲击座与止挡铁装配面进行机械加工，（使２
其尺寸为３２３ｍｍ±１ｍｍ。保证冲击座的止挡铁工作面平整，且组装后的止挡铁水平正位。
）通过选择支承座高度和保证相关尺寸来调整（３
２
车钩高度。严格控制支承座的支承面尺寸（１４＋－１，保证支承座（铸造面）与止挡铁工作面平整，还ｍｍ）
要保证支承座与止挡铁的装配质量，使支承座水平正位。
（）通过选择不同转向架空车自由高度来调整车４钩高度。
（）扩宽尼龙磨耗板厚度范围。由原８ｍｍ～１５４
增加车钩高度超差时的调整ｍｍ改为６ｍｍ～１６ｍｍ，
量。
）扩宽止挡铁厚度规格。将一种止挡铁厚度规（６
格改为多种规格，这样可以采用不同厚度的止挡铁调整车钩高度。
）设计多种厚度的心盘磨耗盘，（用以调整车钩７高度。
（编辑：郭 晖）
调整钩高，调整方法单一。ｍｍ～１４ｍｍ）
）当转向架空车自由高、（心盘磨耗盘、牵引梁上２车钩高度已接近８翘达到最大极限尺寸时，９０ｍｍ。冲击座与止挡铁装配尺寸（达到最小３２３ｍｍ±２ｍｍ）支承座的尺寸达到最大极限尺寸时，车钩高极限尺寸、
此时用最小厚度的磨耗板（度将上移１０．４ｍｍ，８ｍｍ）仍无法调整车钩至合格高度。
（）当转向架空车自由高、心盘磨耗盘、牵引梁下３
车钩高度已接近８垂达到最小极限尺寸时，７０ｍｍ。冲击座与止挡铁装配尺寸（达到最大３２３ｍｍ±２ｍｍ）极限尺寸、支承座的尺寸达到最小极限尺寸时，车钩高度将下移７此时用最大厚度的磨耗板（．８ｍｍ，１４ｍｍ）调整车钩至合格高度也很困难。
３ 改进建议
（）控制牵引梁上翘和下垂尺寸在－３ｍｍ～３１
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