【精品】静载桩防止

静压预应力管桩在建筑物密集区的应用

静压预应力管桩在建筑物密集区的应用

1前言

目前,我们常用的预应力管桩是采用先张法预应力工艺机离心成型而制成的，是一种空心圆柱型钢筋混凝土预制桩.管桩实际上是在传统预制混凝土方桩的基础上发展起来的。当地基土为深厚的软弱粘土时，用管桩作为建筑物的基础有优越的技术经济指标。但在城市建筑密集区域进行施工时应注意沉桩所产生的挤土效应，如不事先预防,将导致孔隙水压力增加，土体隆起,造成相邻建筑物破坏，房屋门窗变形，影响安全使用。故压桩施工前应根据场地的周围环境条件以及土层地质情况，制定施工方案,采用经济有效的技术措施，保证工程的顺利实施。本文结合110kV市心变工程施工实践，就管桩在应用中涉及的问题,包括从发现问题、思考、钻研、直至解决问题的过程作一技术总结.

2常用的预应力管桩规格和力学性能

常用的先张法预应力管桩外径一般为Φ400－Φ600，壁厚为55～100mm，桩长多为8～15m不等,具体尺寸可根据实际要求定制.表1为较常用的预应管桩规格和力学性能指标。

表1管桩选用表

规格混凝土强度等级螺旋箍筋规格外径（mm）壁厚(mm)长度（m)预应力钢筋数量及直径混凝土有效预压应力（Mpa）抗力弯距Mk（kN—m）极限弯距Muk(kN—m）桩身竖向承载力设计值R（kN）桩身竖向极限承载力标准值Qpk（kN）重量(kN/m)

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PCC60Φb540075≤127ΦD9。04.655277120620101.91

500100≤129ΦD9.03.6999148201633603。14

9ΦD10.75.1112120019623270

550100≤1210ΦD9。03.651253。53

11ΦD10。75.5215425421903650

600100≤1512ΦD9。03.921246251441903。9313ΦD10.75.8420

110≤1512ΦD9.03.651246272445404。23

13ΦD10。75。4520

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PTC(薄壁）C60Φb430050≤108ΦS5。03.260.98

40055≤1212ΦS5。03.23385296610101.49

400658ΦD7.13。754568109818301。17

Φb550060≤129ΦD7。13。4972.22

ΦD7.13.48881。48

550708ΦD9.03.901032.

600709ΦD9。03。961122。91

3静压管桩的优缺点

优点:①预应力管桩工厂工业化制造，质量有保障.

②桩身强度大,单桩承载力高.

③设计选用范围广，适用于多层、高层民用建筑、工业厂房等建筑。

④静压沉桩施工全过程无震动、无噪音、无环境污染，在城市中较为适用.

⑤对持力层起伏较大的地层条件适应性强,可根据地质剖面调整桩长。

⑥穿透能力强,成桩质量好.压桩实际上就是对每根桩做一次荷载的试验过程，通过压顶反力的大小，可估算出单桩承载力的大小。

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⑦机械化施工速度快，每天在软土中可完成长约30米的桩12根左右。

缺点:①所需施工机械设备投资大。

②送桩长度受，不利于有地下层建筑的施工,若选用,则截桩较多.

③在孤石、障碍物较多的不良地质条件下不宜采用。

④压桩施工中，当大量桩沉入地基土中时,会使场地内的土体受到扰动而发生侧移，如不采取措施,邻近建筑物难免发生变位和产生裂缝。

4工程实践

4。1工程概况

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110kV市心变电所位于杭州钱塘江的南岸萧山区的中心区域,北邻萧山百货公司宿舍，西邻陈家弄，东侧紧靠江寺路农贸市场，所址周围房屋及建筑物较多.

设计采用155根40米PTC－A500（65）－10.10。10。10预应力管桩，场地工程地质条件如表2。

表2工程地质特征表

层序土层名称层厚（m）含水量W％孔隙比e状态Fk（Kpa）Qs（Kpa）Qp（kpa)Es

1—1杂填土1.5-2。4松散

1—2淤泥1.7—2。31.103流塑

2粉质粘土0.9-2。730。60。969可塑120156.5

3-1粉质粘土3。2—5.432.20.923流塑8083.22

3—2淤泥质粘土14.8-0。4。71.527流塑72.35

4-1粉质粘土5。3-3.426.01。047可塑18

4-2粉质粘土3。0—6。824.50。738可塑226.29

5-1粘土0—5。132。70。799饱和154。73

5-2粉质粘土0-5。027.10.668饱和165.43

6夹粉砂0—5.723。90。729中密2510.52

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6-1粘土3.7—7。124.30。665硬可塑301007.75

6—2粘土2。7—3。227。70.743硬可塑7。19

7未揭穿饱和

4.2施工中出现的问题和解决的对策

4。2。1问题

工程从试桩开始,经过十天的施工，当还剩下82根桩时,南侧旧房地面开始有裂缝产生，之后，江寺路菜场地面及柜台出现开裂，北面临时围墙和陈家弄地面也相继产生裂缝。此外，距离施工范围达25米的地方也有少量影响,周围居民反映强烈。考虑到继续施工会造成更严重的后果，甲方及监理决定暂停施工，要求设计更换桩型，采用钻孔灌注桩，当然，已经入地的桩只得保留,这势必酿成投资增加，工期拖后。另外，按《建筑桩基技术规范》JGJ94-94规定，同一结构单元宜避免采用不同类型的桩，因此，更换桩型方案得慎重研究。考虑到问题的严重性，我立即赶到现场进行查看,经过仔细分析，从中发现了施工单位的施工存在以下几个方面的问题：

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①压桩施工场地没有清理到位。设计交底时,我曾明确提出要注意挤土现象和采取切实可行的措施，但施工单位忽视了场地清理这一重要环节。该施工场地表层地面为原旧房地面，砖石基础较多，且沉积时间较长，施工单位认为该地面较硬，且较平整，适宜于压桩机械运行，在压桩时只需在有桩的位置探桩，清除桩位处的旧砖石基础即可。从地质报告中可看到，场地杂填土部分厚约2米，以下至持力层⑥1层之间多为流塑、软塑的饱和淤泥软土和粉质粘土。该土层的不排水抗剪强度低、压缩性高，桩在静压过程中，桩入土体使其产生冲剪破坏,同时对桩周围土体进行排挤，孔隙水受此冲剪挤压形成不均匀水头,产生巨大的超孔隙水压力，由于上部杂填土层未做清理，使土体向上的应力无法释放,加大了地基土的侧向应力。此外，场地清理不彻底带来的后果是沉桩时上部杂填土局部堵塞管桩口，致使土体进入桩管的量大大减少。对已完成压桩的管桩中的土体进行测量，大致为7米左右.这些更加剧了土体的侧向位移，以致对周围建筑产生严重影响。

②预防措施及施工机械选择不当。由于该工程离江寺路农贸市场最近处仅7.5米，离北侧居民住宅最近处仅10米，离南侧木结构旧房最近处仅5米，离西侧陈家弄及旧民房最近处仅12米，在工程中必将产生挤土现象，为确保邻近建筑物和道路管线不受影响，保证桩基工程进展顺利，施工单位采取了如下措施：

A桩机施工路线为：先施工1轴、16轴、A轴，1轴、16轴从东向西，A轴、从南向北，其余桩再由A轴－G轴、16轴－1轴呈“S”型施工。

B局部采取工程桩取土、应力释放孔、防挤等措施。

详见下图

施工单位尽管采取了以上如此众多的预防措施，但效果不明显,这主要是应力释放孔、桩位取土的机械选择不合适。

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为减少土体的挤压最有效的方式是采用螺旋杆钻机取土，把土实实在在地取出来，而施工单位采用的是正循环钻孔灌注桩泥浆护壁的成孔方式，这种方式不但没有减少土体的孔隙水压力，土体经这样扰动后，反而使孔洞周围土体的孔隙水压力有所加大,造成不良的局面。

4.2。2对策

在上述分析的基础上，我经过计算，提出了如下补救方案：

压桩现场已无法重新清理。对第二个问题,根据地质报告分析，只要钻孔取出10米左右的表层土体，就可以使3-2层的淤泥质粘土压入管桩内，估算土塞高度可达20米左右，故施工时更换取土机械，采用Φ400螺旋钻机干取土，取土深度控制在10米左右，视现场施工情况进一步精确化，采用这种方法施工时应随时测定管桩中的土塞高度，及时调整取土深度。重新施工后，经测定，采用这种方法施工，平均取土7米就可使桩中土塞高度达到28米左右，降低了表层土的挤压效应。经过10天左右的施工，顺利完成了压桩任务,经观测对周围环境就不再继续产生不良影响.

5预应力管桩设计施工中值得注意的几个问题

5.1管桩竖向极限承载力的取值问题

5。1.1普通桩的承载力经验公式为：

Quk=πd∑qsikli+qpkAp

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qsik－桩侧i层土的极限侧阻力标准值

qpk－极限端阻力标准值

li－桩穿越第i层土的厚度

Ap－桩端面积

对于开口管桩Ap值如取管桩截面面积，所得出的Quk值比实际静载试验所得到的值小.

5.1.2利用压桩时的压力值Pp直接估算单桩承载力公式为：

Quk=αPp

Pp－压桩时终止压力（KN）

α－经过多个工程的静载试验值与压桩终止值分析得出的经验系数

经 验 系 数 α

桩端土桩侧土粘土粉砂土砂土圆粒、中砂强风化岩

粘土、淤质粘土1。3～1.51。0～1.11。0~1。11。0～1。11.0～1。1

粉土1.2~1。30.8～0。90。7～0。81.0~1。11.0～1.1

解决预应力管桩单桩承载力取值问题最好的办法是采用静载试验，条件允许的话，应尽量选用此方法。一般来说，静载试验需一个月左右,耗费投资约20余万，故在实际工作中,有些规模较小的工程采用这种方法也不现实,这时可以利用压桩时的终止压力值来直接估算单桩承载力,由此所得到的单桩承载力与静载试验

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值较为接近。

5。2地基土体变位影响

软土地基中，桩入土时将挤开相应体积的土体,多表现为地基土体向上隆起和侧向水平位移，包括地表、浅层和深层土体的变位，并使地基土体中产生很高的超静孔隙水压力.这必将影响桩的工程质量（变位、上浮)，危及邻近建筑物和地下管线的安全，另外，沉桩施工后，受干扰的地基土体会发生回沉（约为施工中产生隆起量的二倍），使桩受到负摩擦力的作用而降低承载力和增加沉降量，所以在沉桩施工中必须引起足够重视和预先采取有效的防治措施。

为了减小沉桩引起的地基土体变位的影响，必须有效地减少沉桩施工中的挤土量和超静孔隙水压力,或加快超静孔隙水压力的消散，或减小地基变位和超静孔隙水的危害影响范围。为此，必须预先采取相应合理的防治措施.

5.3挤土效应的控制措施

①压桩施工前应先清理表层杂填土,这样可增加管桩中土塞的高度,减少施工时的挤土效应。同时管桩内侧摩阻力加大，提高了管桩的单桩承载力。

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②采用排土量大的薄壁大口径空心管桩。根据建筑物上部荷载情况,同一建筑物的桩可选用不同桩径的管桩，来减少桩数，扩大桩距.

③采用螺旋钻机预钻孔辅助沉桩法来减少桩的排土量，减小沉桩时对地基土体的挤土影响程度，以达到降低超静孔隙压力的目的。

④合理安排沉桩施工顺序和进度.根据施工场地周围环境和挤土程度，近距离先施工，远距离后施工，并控制每天压桩的数量。

⑤开挖防挤沟，设置应力释放孔，以减小地基土体的变位值.

⑥加强施工过程中挤土位移监测，边监测边施工。

6结语

预应力管桩质量可靠、承载力高、承台体积小、综合造价比钻孔灌注桩可节省25%～30％，同时又具有无噪音、无震动、无环境污染等优点，特别适用于市区施工。但由于管桩应用时间还不长,在设计和施工方面有些问题还可进一步研究,如在不同地质条件下，对桩的承载力取值的确定，以及桩的挤土量的计算，还缺乏很严格的计算公式，今后有待通过大量工程实践来分析、积累资料，不断提高预应力管桩应用的技术水平。

参考文献

1、行业标准《建筑桩基技术规范》（JGJ94—94）

2、王离。预应力管桩基础设计应注意的问题。桩基工程技术。北京：中国建材工业出版社1996

(由于对预应力管桩的应用问题具有相当深度的了解,我们没有同意施工单位的钻孔灌注桩的方案，而是坚

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持原设计方案，但根据现场实际情况提出了有效的补救措施，最后，在保证质量的前提下,为工程节省了投资和保证了工期.）

1前言

目前，我们常用的预应力管桩是采用先张法预应力工艺机离心成型而制成的，是一种空心圆柱型钢筋混凝土预制桩。管桩实际上是在传统预制混凝土方桩的基础上发展起来的.当地基土为深厚的软弱粘土时,用管桩作为建筑物的基础有优越的技术经济指标.但在城市建筑密集区域进行施工时应注意沉桩所产生的挤土效应，如不事先预防，将导致孔隙水压力增加，土体隆起,造成相邻建筑物破坏，房屋门窗变形,影响安全使用。故压桩施工前应根据场地的周围环境条件以及土层地质情况，制定施工方案,采用经济有效的技术措施，保证工程的顺利实施。本文结合110kV市心变工程施工实践，就管桩在应用中涉及的问题，包括从发现问题、思考、钻研、直至解决问题的过程作一技术总结.

2常用的预应力管桩规格和力学性能

常用的先张法预应力管桩外径一般为Φ400－Φ600,壁厚为55~100mm，桩长多为8~15m不等，具体尺寸可根据实际要求定制。表1为较常用的预应管桩规格和力学性能指标。

表1管桩选用表

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规格混凝土强度等级螺旋箍筋规格外径(mm）壁厚(mm）长度（m）预应力钢筋数量及直径混凝土有效预压应力（Mpa）抗力弯距Mk（kN—m)极限弯距Muk（kN—m）桩身竖向承载力设计值R（kN)桩身竖向极限承载力标准值Qpk（kN)重量（kN/m）

PCC60Φb540075≤127ΦD9。04。655277120620101。91

500100≤129ΦD9。03。6999148201633603。14

9ΦD10.75。1112120019623270

550100≤1210ΦD9。03。651253。53

11ΦD10.75。5215425421903650

600100≤1512ΦD9.03。921246251441903.93

13ΦD10.75。8420

110≤1512ΦD9。03。651246272445404。23

13ΦD10。75。4520

PTC（薄壁)C60Φb430050≤108ΦS5。03.260。98

40055≤1212ΦS5.03.23385296610101。49

400658ΦD7.13.754568109818301.17

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Φb550060≤129ΦD7。13。4972.22

ΦD7.13.48881。48

550708ΦD9。03。901032.

600709ΦD9.03.961122.91

3静压管桩的优缺点

优点:①预应力管桩工厂工业化制造，质量有保障.

②桩身强度大,单桩承载力高。

③设计选用范围广，适用于多层、高层民用建筑、工业厂房等建筑。

④静压沉桩施工全过程无震动、无噪音、无环境污染，在城市中较为适用。

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⑤对持力层起伏较大的地层条件适应性强，可根据地质剖面调整桩长。

⑥穿透能力强,成桩质量好。压桩实际上就是对每根桩做一次荷载的试验过程，通过压顶反力的大小,可估算出单桩承载力的大小.

⑦机械化施工速度快，每天在软土中可完成长约30米的桩12根左右。

缺点：①所需施工机械设备投资大。

②送桩长度受,不利于有地下层建筑的施工，若选用，则截桩较多.

③在孤石、障碍物较多的不良地质条件下不宜采用。

④压桩施工中,当大量桩沉入地基土中时，会使场地内的土体受到扰动而发生侧移，如不采取措施，邻近建筑物难免发生变位和产生裂缝。

4工程实践

4。1工程概况

110kV市心变电所位于杭州钱塘江的南岸萧山区的中心区域,北邻萧山百货公司宿舍，西邻陈家弄,东侧紧靠江寺路农贸市场,所址周围房屋及建筑物较多。

设计采用155根40米PTC－A500（65）－10。10.10.10预应力管桩，场地工程地质条件如表2。

表2工程地质特征表

层序土层名称层厚（m）含水量W%孔隙比e状态Fk（Kpa）Qs(Kpa）Qp（kpa）Es

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1-1杂填土1.5-2.4松散

1-2淤泥1.7—2.31.103流塑

2粉质粘土0.9-2。730。60。969可塑120156.5

3—1粉质粘土3.2—5。432.20。923流塑8083。22

3-2淤泥质粘土14。8-0。4。71.527流塑72.35

4-1粉质粘土5。3-3.426。01.047可塑18

4—2粉质粘土3.0-6.824。50.738可塑226。29

5-1粘土0—5.132.70.799饱和154.73

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5—2粉质粘土0—5。027。10。668饱和165。43

6夹粉砂0-5。723。90.729中密2510。52

6—1粘土3。7—7.124.30。665硬可塑301007.75

6-2粘土2.7-3.227.70.743硬可塑7.19

7未揭穿饱和

4。2施工中出现的问题和解决的对策

4。2.1问题

工程从试桩开始,经过十天的施工，当还剩下82根桩时,南侧旧房地面开始有裂缝产生,之后,江寺路菜场地面及柜台出现开裂，北面临时围墙和陈家弄地面也相继产生裂缝.此外,距离施工范围达25米的地方也有少量影响，周围居民反映强烈。考虑到继续施工会造成更严重的后果,甲方及监理决定暂停施工，要求设计更换桩型，采用钻孔灌注桩，当然，已经入地的桩只得保留，这势必酿成投资增加,工期拖后。另外，按《建筑桩基技术规范》JGJ94—94规定，同一结构单元宜避免采用不同类型的桩，因此，更换桩型方案得慎重研究。考虑到问题的严重性，我立即赶到现场进行查看，经过仔细分析,从中发现了施工单位的施工存在以下几个方面的问题：

①压桩施工场地没有清理到位。设计交底时,我曾明确提出要注意挤土现象和采取切实可行的措施，但施工单位忽视了场地清理这一重要环节.该施工场地表层地面为原旧房地面，砖石基础较多，且沉积时间较长,施工单位认为该地面较硬，且较平整，适宜于压桩机械运行，在压桩时只需在有桩的位置探桩，清除桩位处的旧砖石基础即可.从地质报告中可看到，场地杂填土部分厚约2米,以下至持力层⑥1层之间多为流塑、

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软塑的饱和淤泥软土和粉质粘土。该土层的不排水抗剪强度低、压缩性高,桩在静压过程中,桩入土体使其产生冲剪破坏，同时对桩周围土体进行排挤，孔隙水受此冲剪挤压形成不均匀水头，产生巨大的超孔隙水压力，由于上部杂填土层未做清理,使土体向上的应力无法释放,加大了地基土的侧向应力。此外,场地清理不彻底带来的后果是沉桩时上部杂填土局部堵塞管桩口，致使土体进入桩管的量大大减少。对已完成压桩的管桩中的土体进行测量,大致为7米左右。这些更加剧了土体的侧向位移，以致对周围建筑产生严重影响。

②预防措施及施工机械选择不当。由于该工程离江寺路农贸市场最近处仅7.5米，离北侧居民住宅最近处仅10米，离南侧木结构旧房最近处仅5米，离西侧陈家弄及旧民房最近处仅12米，在工程中必将产生挤土现象，为确保邻近建筑物和道路管线不受影响，保证桩基工程进展顺利,施工单位采取了如下措施：

A桩机施工路线为:先施工1轴、16轴、A轴，1轴、16轴从东向西,A轴、从南向北，其余桩再由A轴－G轴、16轴－1轴呈“S”型施工。

B局部采取工程桩取土、应力释放孔、防挤等措施。

详见下图

施工单位尽管采取了以上如此众多的预防措施，但效果不明显,这主要是应力释放孔、桩位取土的机械选择不合适.

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为减少土体的挤压最有效的方式是采用螺旋杆钻机取土,把土实实在在地取出来,而施工单位采用的是正循环钻孔灌注桩泥浆护壁的成孔方式，这种方式不但没有减少土体的孔隙水压力，土体经这样扰动后，反而使孔洞周围土体的孔隙水压力有所加大,造成不良的局面。

4.2。2对策

在上述分析的基础上，我经过计算，提出了如下补救方案:

压桩现场已无法重新清理。对第二个问题，根据地质报告分析，只要钻孔取出10米左右的表层土体，就可以使3-2层的淤泥质粘土压入管桩内，估算土塞高度可达20米左右，故施工时更换取土机械,采用Φ400螺旋钻机干取土，取土深度控制在10米左右,视现场施工情况进一步精确化，采用这种方法施工时应随时测定管桩中的土塞高度，及时调整取土深度。重新施工后,经测定,采用这种方法施工，平均取土7米就可使桩中土塞高度达到28米左右,降低了表层土的挤压效应。经过10天左右的施工,顺利完成了压桩任务，经观测对周围环境就不再继续产生不良影响.

5预应力管桩设计施工中值得注意的几个问题

5.1管桩竖向极限承载力的取值问题

5.1.1普通桩的承载力经验公式为:

Quk=πd∑qsikli+qpkAp

qsik－桩侧i层土的极限侧阻力标准值

qpk－极限端阻力标准值

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li－桩穿越第i层土的厚度

Ap－桩端面积

对于开口管桩Ap值如取管桩截面面积,所得出的Quk值比实际静载试验所得到的值小。

5.1。2利用压桩时的压力值Pp直接估算单桩承载力公式为：

Quk=αPp

Pp－压桩时终止压力(KN)

α－经过多个工程的静载试验值与压桩终止值分析得出的经验系数

经 验 系 数 α

桩端土桩侧土粘土粉砂土砂土圆粒、中砂强风化岩

粘土、淤质粘土1。3～1。51。0~1.11。0～1。11.0～1。11。0～1.1

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粉土1。2～1。30。8～0.90。7~0.81.0～1。11。0～1。1

解决预应力管桩单桩承载力取值问题最好的办法是采用静载试验，条件允许的话，应尽量选用此方法。一般来说，静载试验需一个月左右,耗费投资约20余万，故在实际工作中,有些规模较小的工程采用这种方法也不现实，这时可以利用压桩时的终止压力值来直接估算单桩承载力，由此所得到的单桩承载力与静载试验值较为接近。

5.2地基土体变位影响

软土地基中,桩入土时将挤开相应体积的土体，多表现为地基土体向上隆起和侧向水平位移，包括地表、浅层和深层土体的变位，并使地基土体中产生很高的超静孔隙水压力。这必将影响桩的工程质量（变位、上浮)，危及邻近建筑物和地下管线的安全，另外，沉桩施工后,受干扰的地基土体会发生回沉(约为施工中产生隆起量的二倍)，使桩受到负摩擦力的作用而降低承载力和增加沉降量，所以在沉桩施工中必须引起足够重视和预先采取有效的防治措施。

为了减小沉桩引起的地基土体变位的影响，必须有效地减少沉桩施工中的挤土量和超静孔隙水压力，或加快超静孔隙水压力的消散，或减小地基变位和超静孔隙水的危害影响范围。为此,必须预先采取相应合理的防治措施。

5。3挤土效应的控制措施

①压桩施工前应先清理表层杂填土,这样可增加管桩中土塞的高度，减少施工时的挤土效应。同时管桩内侧摩阻力加大，提高了管桩的单桩承载力.

②采用排土量大的薄壁大口径空心管桩.根据建筑物上部荷载情况，同一建筑物的桩可选用不同桩径的管

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桩，来减少桩数，扩大桩距.

③采用螺旋钻机预钻孔辅助沉桩法来减少桩的排土量，减小沉桩时对地基土体的挤土影响程度，以达到降低超静孔隙压力的目的。

④合理安排沉桩施工顺序和进度。根据施工场地周围环境和挤土程度，近距离先施工，远距离后施工，并控制每天压桩的数量。

⑤开挖防挤沟，设置应力释放孔,以减小地基土体的变位值。

⑥加强施工过程中挤土位移监测，边监测边施工。

6结语

预应力管桩质量可靠、承载力高、承台体积小、综合造价比钻孔灌注桩可节省25%~30％，同时又具有无噪音、无震动、无环境污染等优点,特别适用于市区施工。但由于管桩应用时间还不长，在设计和施工方面有些问题还可进一步研究，如在不同地质条件下，对桩的承载力取值的确定，以及桩的挤土量的计算,还缺乏很严格的计算公式，今后有待通过大量工程实践来分析、积累资料,不断提高预应力管桩应用的技术水平.

参考文献

1、行业标准《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）

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2、王离。预应力管桩基础设计应注意的问题。桩基工程技术.北京：中国建材工业出版社1996

（由于对预应力管桩的应用问题具有相当深度的了解,我们没有同意施工单位的钻孔灌注桩的方案，而是坚持原设计方案,但根据现场实际情况提出了有效的补救措施，最后,在保证质量的前提下,为工程节省了投资和保证了工期。）

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