故强度满足要求. （3）抗剪强度验算查表GB706—65，热轧工字钢截面特性表， I=7114×104
mm4
,s=292.7×103
mm3
,tw=8，
0.9τ=0.9×V2
2
max×s/I/ tw=25.92 N/mm〈fV=125 N/mm故强度满足要求. （4）稳定性验算
大梁受压翼缘侧向自由度长度最大值
l=6。5m，与梁宽度的比值l/b=6.5/0.28=23.21>16 必须进行整体稳定性验算。
查表得工32a工字钢的整体稳定性系数 фb=0.86 Фb=0。719 0.9×M2
2
max /Фb/ωx=186.75N/mm〈f=215 N/mm
5
(完整)龙门架设计方案
故整体稳定性满足要求. (5）刚度验算
最大跨中的挠度为ω0=0。521×ql/100/E/I+1.497×Fl/100/E/I =10。1mm〈l/400=16。25mm 满足要求. 3．6。5m三跨大梁
采用工32a、 Q235工字钢，梁跨度l最大为6.5m，荷载F为35KN，比重q为43.4Kg/m,强度和稳定性验算如下: （1）、内力计算
电葫芦荷载考虑1.1的动力系数，跨中最大弯矩设计值： Mmax=1。2×0。08ql+1。1×1.4×0。2×Fl=71。83KN·M 支座最大剪力设计值:
Vmax=1。2×0。6ql+1。1×1.4×1.0×F=55.93KN N max=9KN(风荷载） (2）、抗弯强度验算
提升架为临时施工结构，重要性系数取0.9。 查表GB706—65，热轧工字钢截面特性表， ωx=508.2×10mm
0。9σ=0.9×Mmax /ωx=127。17N/mm〈f=215 N/mm 故强度满足要求。 (3）抗剪强度验算
查表GB706-65，热轧工字钢截面特性表, I=7114×10mm，s=292。7×10mm，tw=8,
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4
3
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2
3
32
4
3
(完整)龙门架设计方案
0.9τ=0.9×V22
max×s/I/ tw=25.9 N/mm〈f V=125 N/mm故强度满足要求. （4）稳定性验算
大梁受压翼缘侧向自由度长度最大值
l=6.5m，与梁宽度的比值l/b=6。5/0。28=23.21〉16 必须进行整体稳定性验算。
查表得工32a工字钢的整体稳定性系数 фb=0.86 Фb=0。719 0。9×M2
2
max /Фb/ωx=176.87 N/mm〈f=215 N/mm 故整体稳定性满足要求。 （5）刚度验算
最大跨中的挠度为ω4
3
0=0。677×ql/100/E/I+1。458×Fl/100/E/I =9.9mm〈l/400=16.25mm 满足要求。 4．7。5m双跨大梁
采用工32a、 Q235工字钢，梁跨度l最大为7.5m,荷载F为35KN，比重52.7Kg/m，强度和稳定性验算如下： (1)、内力计算
电葫芦荷载考虑1。1的动力系数，跨中最大弯矩设计值： M2
max=1.2×0.07ql+1.1×1。4×0.203×Fl=84。55KN·M 支座最大剪力设计值:
Vmax=1。2×0.626ql+1。1×1.4×1.0×F=56。9KN N max=9KN(风荷载） （2）、抗弯强度验算
q为7
(完整)龙门架设计方案
提升架为临时施工结构,重要性系数取0.9。 查表GB706-65，热轧工字钢截面特性表， ω3
3
x=692.2×10mm
0.9σ=0.9×M2
2
max /ωx=109.N/mm〈f=215 N/mm 故强度满足要求。 （3)抗剪强度验算
查表GB706—65，热轧工字钢截面特性表, I=11076×104
mm4
，s=400。5×103
mm3，tw=9.5， 0.9τ=0.9×V2
2
max×s/I/ tw=19。53 N/mm大梁受压翼缘侧向自由度长度最大值l=7.5m，与梁宽度的比值l/b=7。5/0.32=23。44>16 必须进行整体稳定性验算。
查表得工32a工字钢的整体稳定性系数 фb=0。55 0。9×M2
2
max / фb/ωx=199.8N/mm最大跨中的挠度为ω43
0=0。521×ql/100/E/I+1。497×Fl/100/E/I =10。1mm〈l/400=16.25mm 满足要求。 (二）横梁
考虑根据竖井提升要求用单轨和双轨,受力简图如下所示：
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(完整)龙门架设计方案
35KNACB1800（2300）1800（2300）35KN单轨35KNACDB140018001400双轨
（1） 单轨
a、 横梁长3。6m
按简支梁计算跨中弯矩设计值： Mmax=1。1×1。4×0。25FL=48.51 KN·M 最大弯矩点位于C点。 采用工32a、Q235工字钢
σ=M2
2
max /ωx=95。45N/mm〈f=215 N/mm
l/b=1。8/0。28=6.4<16，故不需进行整体稳定性验算. 挠度验算：
ω3
max=Fl/48/E/I=2.32mm〈l/400=9mm 满足要求. b、横梁长4。6m
按简支梁计算跨中弯矩设计值: Mmax=1.1×1.4×0。25FL=61。99 KN·M 最大弯矩点位于C点.
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(完整)龙门架设计方案
采用工32a、Q235工字钢
σ=Mmax /ωx=121。98N/mm22
l/b=2.3/0。28=8.2<16，故不需进行整体稳定性验算。 挠度验算:
ω3
max=Fl/48/E/I=4.84mm（2） 双轨横梁长4.6m，按简支梁计算，弯矩最大点在C～D之间。 Mmax=1。1×1.4×0。25FL=75.5KN·M 采用工32a、Q235工字钢
σ=M2
2
max /ωx=148.6N/mml/b=1.8/0。28=6。4〈16，故不需进行整体稳定性验算。 挠度验算:挠度最大位于AC、DB之间
ω3
2
max=Fα（3-4α）/24/E/I=8。58mm立杆分为单轨和双轨提升梁计算。（1） 单轨
采用工32a工字钢，总高度为6。5m,平面内计算长度为0.626×6.5m，考虑剪刀撑和横撑的作用，平面外计算长度5。5m. 截面特性值： A=54。cm2
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(完整)龙门架设计方案
Ix=7114 cm Iy=345 cm 刚度验算：
长细比 λx=l0x/i x=36 λy=l0y/iy=219 λmax=λy=219>150 计算整体稳定性：
对X轴属a类，对y轴属b类 查表得фx=0。910, фy=0.308
σ=N/ф/A=17。5×10/0。308/54。/10=10.35N/mm〈f=215N/ mm（满足） （2）双轨
若采用I32a工字钢，高度为6。5米,经查规范附表计算长度系数为0。626，平面内计算长度为0。626×6.5米，考虑剪刀撑和横撑的作用，平面外的计算长度为5.5米。 刚度验算: 长细比 λx=36 λy=219
λmax=λy=219>150。
对X轴属a类，对y轴属b类 查表得фx=0。910，фy=0。308
σ=N/ф/A=35×10/0。308/54./10=20.7N/ mm〈f=215N/ mm（满足） (四）挡土撑计算
采用I14、Q235工字钢做挡土撑，长度为7。5m及最底部处最不利,为三跨连
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(完整)龙门架设计方案
续梁：
（1） 荷载计算
堆土高度按2。5m计算，不计粘结力，土内摩擦角按15,底部挡土撑所受主°
动土压力均布荷载为：
q=1/2×20×(1.7+2。5)tg2
（45-15/2）×0。8=19.9KN/m
（2） 内力计算
最大弯矩设计值： M2
max=1。2×0.08 ql
=1。2×0。08×19。9×2。52
=11.94 KN·M
支座最大剪力设计值： Vmax=1.2×0.6ql
=1.2×0.6×19.9×2。5 =35。82 KN N max=9KN(风荷载)
（3） 抗弯强度验算
提升架为临时施工结构,重要性系数取0。9。 查表GB706-65中热轧工字钢截面特性表,可知 ω3
3
x=101.7×10mm
0.9σ=0.9×M6
3
max/ωx=0.9×11.94×10/101。7/10 =0.9×117。4N/ mm2
〈f=215N/ mm2
故满足强度要求。
（4） 抗剪强度计算
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(完整)龙门架设计方案
查表GB706-65中热轧工字钢截面特性表，可知 I=712×10 mm,s=44.4×10 mm，tw=5.5
0.9τ=0.9×V×s/I/ tw=0.9×35.82×10×44.4×10/712/10/5.5 =0.9×40.61N/ mm< fV =125N/ mm 故满足要求。
（5） 稳定性计算
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挡土撑上满铺钢板，稳定性不用计算。
（6） 刚度验算
D点的挠度为
ω0=0.677×ql/100/E/I
=0.6777×19.9×2。5×10/100/206/10/712/10 =3.6(1）、柱脚及横梁和立柱采用螺栓固定后施焊。节点螺栓选用M20，主要用于连接固定作用，M20螺栓满足要求.(2）、柱脚及横梁和立柱焊缝：焊缝高度为h=8mm,满足要求,可不进行计算.
五． 提升架的加工图见附图。 六． 提升架附属设施 （1） 检修平台和雨棚
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在提升架上设电葫芦检修平台，如附图所示.检修平台未设置栏杆，在进行检修作业时，应按高空作业进行,必须佩带保险绳.另外，本检修平台承载力较低，检修人员不超过两人，检修用工具不超过10Kg。
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(完整)龙门架设计方案
另设电葫芦防雨棚，简易雨棚用瓦楞铁制做，用钢板和螺栓固定在大梁工字钢上面，如附图所示。
（2） 爬梯及挡土设施
在龙门架立柱上焊接ф20的圆钢作爬梯踏步,间距300mm,圆钢与立柱工字钢两翼焊牢。为方便堆土和出土，在堆土跨距立柱0。4m,1。2m和2。0m处立柱内侧各设一道挡土撑，挡土撑采用I14.挡土撑与立柱之间14mm厚200×200连接板.在堆土跨均匀布置挡土柱,如附图所示，挡土柱采用I28a，长3000mm，并嵌固于600×600×600的混凝土基础内500mm，施工时可根据堆土和出土需要进行安装。
七． 加工说明
1． 立柱的预埋件采用20mm厚钢板，预埋时，其上螺栓的位置尺寸必须准确无
误.
2． 圈梁外的立柱,要设置0.8m×1.0 m×0。8 m(长×宽×高）的混凝土基础,
在混凝土基础上预埋钢板，要求基础混凝土一次浇筑完成。
3． 提升架立柱与横梁预固定用高强度螺栓连接,螺栓均为ф18。大梁与中间横
梁的预固定连接采用ф20螺栓连接。
4． 提升架侧向加设剪刀撑，以增强侧向强度.剪刀撑为角钢，与立柱间采用焊
接连接。
5． 电葫芦应设垂直和水平运输限位器。
6． 在立柱上下部各焊一块16mm厚剪刀撑连接钢板,上部剪刀撑连接钢板中心
距立柱顶0.5m，下部剪刀撑连接钢板中心距立柱底0.5m。在剪刀撑角钢端部直接打螺栓孔，并与剪刀撑连接钢板用ф18×60螺栓预固定.固定后采用焊缝连接，焊缝高度不小于8mm.
7． 横撑、斜撑及剪刀撑的连接均用螺栓预固定后焊缝连接。
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(完整)龙门架设计方案
围挡设计计算
围挡得搭设要求：
1、钢材等级：Q235 柱高（m）：4。000
柱截面：普通热轧工字钢I16 柱平面内计算长度系数：2.000 柱平面内计算长度:2.000 强度计算净截面系数：1。000 截面塑性发展：不考虑
是否进行抗震设计:不进行抗震设计 2、风压计算
风动压（伯努力方程） ω2
0=0。5γ.ν
由于γ。=γ/g γ=0。01225 KN/ m3
（标准状态） 10级风速 ν=28.4m/s 所以十级风速的基本风压
ω2
0=0.5×0.01225×28。4/9。8 KN/ m2
=0.51 KN/ m2
风荷载标准值 ωk=βgzμsμzω0
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(完整)龙门架设计方案
βgz=1。88 (B类，地面) μs=1。3 μz=1.4
所以 ω2
k=1.88×1。3×1。4×0。51=1.746 KN/ m 每柱均布荷载设计值
ω＇
k=1。2×1。746=2。10 KN/m 根部弯矩
μ＇k=2.10×4×0。5×1.4×4=23。52 KN·M 3、设计内力：
绕X轴弯矩设计值Mx(Kn。m）:23。520 绕Y轴弯矩设计值My（Kn。m)：0。000
轴力设计N（Kn)：0.000 4、截面特性计算
A=2.6110e—003; Xc=4.4000e-002;Yc=8.0000e-002 Ix=1.1270e-005 Iy=9。3100e—007； Ix=6。5700e—002； iy=1。00e-002 W1x=1。4090e—004; W2x=1。4090e—004 W1y=2.1100e—005； W2y=2.1100e—005 5、柱构件平面内稳定验算结果 平面内计算长度（m）：8。000 平面内长细比λx：121。766 对X轴截面分类：a类 轴心受压稳定系数фx：0.483 等效弯矩系数βmx:1.000
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(完整)龙门架设计方案
计算系数Nex＇(KN）:325。486
柱平面内长细比：λx=121.766<［λ］=300.000 受拉构件没有进行平面内稳定验算。 柱构件平面内验算满足。 4.柱构件平面外稳定验算结果 平面外计算长度（m）：2.000 平面外长细比λy：105。820 对y轴截面：b类
轴心受压稳定系数фy：0。518 受弯整体稳定系数фbx:0。816 等效弯矩系数βtx：1.000
柱平面外长细比：λy=105.820〈［λ］=300 受拉构件没有进行平面外稳定验算。 柱构件平面外验算满足。 5。局部稳定验算
腹板计算高厚比Ho/Tw=20.70〈容许高厚比［Ho/Tw］=119。8 翼缘宽厚比 B/T=3.47〈容许宽厚比[B/T]=15.0 柱构件验算满足。
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