人货电梯 报验申请表

工程名称： 编号：001 致： （监理单位） 我单位已完成了 工作，现报上该工程报验申请表，请予以审查和验收。 承包单位（章） 项目经理 日 期 审查意见： 项目监理机构 总/专业监理工程师 日 期 人货梯基础回顶计算

因基础设置在地下室顶板上，人货梯安装高度大，使用时间长，结构、装修时使用频繁，综合分析，决定在地下室人货梯基础部位进行加固。电梯导轨架正下方用4根由两根[16#槽钢支撑，支撑的中心线必须与导轨架的每根导杆中心线一致，槽钢两头焊接4厚平钢板作衬垫，4根槽钢之间加设水平、斜支撑以加强其稳定性。在人货梯基础其他位置上设置Φ48，壁厚3.5钢管立杆支撑，立杆底部设置底座，支撑的面积为4.2×4.2M立杆间距为O.7从底板上10cm设置纵横向扫地杆，其间距为0.7，中间设置两道纵横向水平拉杆(均分)，其间距均为0.7，立杆上部设置顶托，架设方木，方木间距不大于300，为加强整体刚度，考虑在四面设置剪刀撑以及在每道水平拉杆处设置水平剪刀撑。 施工电梯加固设计验算 1、计算荷载(SOD200／200型) (1)、导轨架+附墙架重：51900N (2)、吊笼重：2×1600kg=32000N (3)、外笼重：1100kg=11000N (4)、载重重：2×2000kg=40000N (5)、对重重：2×1000kg=20000N (6)、基础重：12000kg=120000N

合计总自重：G=51900+32000+11000+40000+20000+120000=274900N 2、基础受力计算(取系数n=2) 基础承载P=G×2=274900×2=549.8KN 地下一层高41OOmm

3、支撑受力计算，按最大受力考虑 3.1、两个吊笼同时离地运行时 每根支撑由一根[16#槽钢：则

Y

ix=0.44h，iy=O.386h

计算长度L0取4100÷5=820mm 则λx=L0÷ix=820÷(0.44×160)=11.8 λy=L0÷iy=820÷(0.386×65)=32.681 查表得Ψx=0.995 Ψy=0.966 取较小值Ψx=0.966计算 压弯构件稳定性验算： 单支受压力

N=549.8÷4=137.45KN A=2515mm2

N137.45•103==56.576N/mm2＜[f]=215N/mm2 //.±0.966•2515 满足要求

3.2、两个笼子同时落地 Φ48×3.5钢管参数

[f]=205N／mm2(抗压设计强度)：E=206×103N/mm2(弹性模量)；A=4mm2。(截面积)；I=12.19×104mm4(截面惯性距)W=5.08×103mm3(截面模量)：R=1.59cm(回转半径) 木方参数

木方弹性模量E(N／mm2)：9500.000；木方抗弯强度设计值(N／mm2)：13.000；

木方抗剪强度设计值(N／mm2)：1.300；木方的间隔距离(mm)：300.000；

木方的截面宽度(mm)：50.00；木方的截面高度(ram)：100.00； 地下室高度3.350米，纵、横立杆间距均为0.7m，

上部传递荷载：(2)+(3)+(4)+(5)+(6)=223KN，P=223／4.1×4.2=12.95KN／m2

图2 楼板支撑架荷载计算单元

(1)、模板支撑方木的计算：

方木按照简支梁计算，方木的截面几何参数为 方木的截面惯性矩l和截面抵抗矩W分别为： W=5.000×10.000×10.000／6=83.33cm3； =5.000×10.000×10.000×10.000／12=416.67cm4；

方木楞计算简图

(1.1)荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板+人货梯外笼自重(kN／m)：

q1=25×(0.3+0.25)×(0.3-0.05)+(0.3-0.05)×11／4.1×4.2=3.598kN／m； (2)活荷载为：载重重+吊笼重(kN／m)： q2=(0.3-0.05)×(32+40)／4.1×4.2=1.045kN／m q=4.3kN／m (3)集中荷载(kN)： p=0kN； (1.2)强度验算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：

MmaxPlql2=+ 48均布荷载 q=1.2×q=1.2×4.3=5.572 kN／m； 集中荷载 p=1.4×0=0 kN；

最大弯距 M=P1／4+ql2／8=0+5.572×0.72／8=0.341Kn.m； 最大支座力N=P／2+qI／2=0+5.572×0.700／2=1.95kN；

方木最大应力计算值 σ=M／W=0.341×106／83333.33=4.09N／mm2；

方木的抗弯强度设计值 [f]=13.0 N／mm2；

方木的最大应力计算值为4.09 N／mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N／mm2，满足要求! (1.3)抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下： Q=ql／2+P／2 截面抗剪强度必须满足： T=3Q／2bh<[T]

其中最大剪力：Q：5.572×0.700／2+0=1.95 kN；

方木受剪应力计算值T=3×1.95×103／(2×50.000×100.000)=0.585N／mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1．300 N／mm。；

方木的受剪应力计算值0.585 N／mm2小于方木的抗剪强度设计值1.300N／mm2，满足要求! (1.4)挠度验算：

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：

VmaxPl35ql4=+ 48E1384E1 均布荷载 q=4.3 kN／m； 集中荷载 p=0 kN；

最大挠度计算值V=5×4.3×7004／(384×9500×4166666.667)+0=0.3667mm；

最大允许挠度 [V]=700.000／250=2.800 mm；

方木的最大挠度计算值0.3667 mm小于方木的最大允许挠度2.800 mm，满足要求!

(2)、板底支撑钢管计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=4.3×0.700+0=3.25 kN：

支撑钢管计算简图

最大弯矩M=0.822KN.M 最大应力σ=161.81 N／mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205.000 N／mm2；

支撑钢管的最大应力计算值168.81 N／mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205.000 N/mm2，满足要求!

VmaxPl35ql4=+ 48E1384E1=3250×7003／48×206×103×12.19×104=0.925 MM 支撑钢管的最大挠度小于700.000／150与10mm，满足要求! (3)、立杆荷载标准值(轴力)：

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载。 (3.1)静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1：0.149×3.350=0.499 kN；

(2)最大支座反力(kN)(查内力系数表得1.281)： NG2=1.281×3.25=4.163 kN；

静荷载标准值NG=NGl+NG2=4.662 kN； (3.2)活荷载

活荷载标准值NQ=0 kN；

3．不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ=5.595 kN； (4)、立杆的稳定性计算：

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

σ=N≤[f] ΦA 其中 N——杆的轴心压力设计值(kN)：N=5．595 kN； σ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比LO／i查表得到； i——计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59 cm； A——立杆净截面面积(cm2)：A=4．50 cm2；

W——立杆；争截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； σ——钢管立杆受压应力计算值(N,／mm2)；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值：[f]：205.000 N／mm2； Lo——计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算 I0=h+2a

a——顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100 m； 得到计算结果：

立杆计算长度L0=h+2a=1．117+2×0.100=1.317 m； L0／i=1317.000／15.900=83.000；

由长细比I0／i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数Φ=0.704； 钢管立杆受压应力计算值σ=5595／(0.704×450)=17.66N／mm2； 立杆稳定性计算σ=17.66 N／mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000 N／mm2，满足要求! (4)、扣件抗滑移的计算：

双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，因此实际的双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值： 计算中R取最大支座反力，R=4.163 k N；

R<12.80kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！